planung:waermeschutz:fenster:u-werte_von_mehrfach-verglasungen_quantitativ
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planung:waermeschutz:fenster:u-werte_von_mehrfach-verglasungen_quantitativ [2023/09/14 12:11] – wfeist | planung:waermeschutz:fenster:u-werte_von_mehrfach-verglasungen_quantitativ [2023/09/15 21:17] – [Strahlungswärmeübergang im Spalt ${\Lambda_{rad}}$] wfeist | ||
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Dabei sind $\varepsilon_1$ die Emissionsgrade der Oberfläche der linken Seite und $\varepsilon_2$ der rechten Seite. Handelt es sich um normales Floatglas mit $\varepsilon = 0,84$ ohne Beschichtung, | Dabei sind $\varepsilon_1$ die Emissionsgrade der Oberfläche der linken Seite und $\varepsilon_2$ der rechten Seite. Handelt es sich um normales Floatglas mit $\varepsilon = 0,84$ ohne Beschichtung, | ||
- | ^Beitrag zum Wärmetransport^Formelzeichen^Berechnung^Wert des Wärmedurch- \\ lasskoeffizienten| | | | | | | + | ^Beitrag zum Wärmetransport^Formelzeichen^Berechnung^Wert des Wärmedurch- \\ lasskoeffizienten| |
- | ^(Luftfüllung)^^ ^W/(m²K)| | | | | | | + | ^(Luftfüllung)^^ ^W/(m²K)| |
- | |konvektiv (Luft)|$\Lambda_{cc}$|$\frac{\lambda}{\text{Min}(d, | + | |konvektiv (Luft)|$\Lambda_{cc}$|$\frac{\lambda}{\text{Min}(d, |
- | |Strahlung (Glas, unbeschichtet)|$\Lambda_{rad}$|$\frac{\sigma (T_1^2 + T_2^2)(T_1 + T_2)}{\frac{1}{\varepsilon_1}+\frac{1}{\varepsilon_2}-1}$ | + | |Strahlung (Glas, unbeschichtet)|$\Lambda_{rad}$|$\frac{\sigma (T_1^2 + T_2^2)(T_1 + T_2)}{\frac{1}{\varepsilon_1}+\frac{1}{\varepsilon_2}-1}$ |
- | |Summe Wärmedurchg.|$\Lambda_{cc} + \Lambda_{rad}$||5, | + | |Summe Wärmedurchg.|$\Lambda_{cc} + \Lambda_{rad}$||5, |
- | ^(Argonfüllung)^^ ^W/(m²K)| | | | | | | + | \\ |
- | |konvektiv (Ar)|$\Lambda_{cc}$|$\frac{\lambda}{\text{Min}(d, | + | ^Beitrag zum Wärmetransport^Formelzeichen^Berechnung^Wert des Wärmedurch- \\ lasskoeffizienten| |
- | |Strahlung (Glas, unbeschichtet)|$\Lambda_{rad}$|$\frac{\sigma (T_1^2 + T_2^2)(T_1 + T_2)}{\frac{1}{\varepsilon_1}+\frac{1}{\varepsilon_2}-1}$ | + | ^(Argonfüllung)^^ ^W/(m²K)| |
- | |Summe Wärmedurchgang|$\Lambda_{cc} + \Lambda_{rad}$||4, | + | |konvektiv (Ar)|$\Lambda_{cc}$|$\frac{\lambda}{\text{Min}(d, |
- | + | |Strahlung (Glas, unbeschichtet)|$\Lambda_{rad}$|$\frac{\sigma (T_1^2 + T_2^2)(T_1 + T_2)}{\frac{1}{\varepsilon_1}+\frac{1}{\varepsilon_2}-1}$ | |
- | ^Beitrag zum Wärmetransport^Formelzeichen^Berechnung^Wert des Wärmedurch- \\ lasskoeffizienten| | | | | | | + | |Summe Wärmedurchgang|$\Lambda_{cc} + \Lambda_{rad}$||4, |
- | ^(Luftfüllung)^^ ^W/(m²K)| | | | | | | + | \\ |
- | |konvektiv (Luft)|$\Lambda_{cc}$|$\frac{\lambda}{\text{Min}(d, | + | ^Beitrag zum Wärmetransport^Formelzeichen^Berechnung^Wert des Wärmedurch- \\ lasskoeffizienten| |
- | |Strahlung (Glas, low-e-beschichtet)|$\Lambda_{rad}$|$\frac{\sigma (T_1^2 + T_2^2)(T_1 + T_2)}{\frac{1}{\varepsilon_1}+\frac{1}{\varepsilon_2}-1}$ | + | ^(Luftfüllung)^^ ^W/ |
- | |Summe Wärmedurchgang|$\Lambda_{cc} + \Lambda_{rad}$||1, | + | |konvektiv (Luft)|$\Lambda_{cc}$|$\frac{\lambda}{\text{Min}(d, |
- | ^(Argonfüllung)^^ ^W/(m²K)| | | | | | | + | |Strahlung (Glas, low-e-beschichtet)|$\Lambda_{rad}$|$\frac{\sigma (T_1^2 + T_2^2)(T_1 + T_2)}{\frac{1}{\varepsilon_1}+\frac{1}{\varepsilon_2}-1}$ |
- | |konvektiv (Ar)|$\Lambda_{cc}$|$\frac{\lambda}{\text{Min}(d, | + | |Summe Wärmedurchgang|$\Lambda_{cc} + \Lambda_{rad}$||1, |
- | |Strahlung (Glas, low-e-beschichtet)|$\Lambda_{rad}$|$\frac{\sigma (T_1^2 + T_2^2)(T_1 + T_2)}{\frac{1}{\varepsilon_1}+\frac{1}{\varepsilon_2}-1}$ | + | \\ |
- | |Summe Wärmedurchgang|$\Lambda_{cc} + \Lambda_{rad}$||1, | + | ^Beitrag zum Wärmetransport^Formelzeichen^Berechnung^Wert des Wärmedurch- \\ lasskoeffizienten| |
+ | ^(Argonfüllung)^^ ^W/ | ||
+ | |konvektiv (Ar)|$\Lambda_{cc}$|$\frac{\lambda}{\text{Min}(d, | ||
+ | |Strahlung (Glas, low-e-beschichtet)|$\Lambda_{rad}$|$\frac{\sigma (T_1^2 + T_2^2)(T_1 + T_2)}{\frac{1}{\varepsilon_1}+\frac{1}{\varepsilon_2}-1}$ | ||
+ | |Summe Wärmedurchgang|$\Lambda_{cc} + \Lambda_{rad}$||1, | ||
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Durch die Wärmestrahlungs-reflektierende Beschichtung wird der Wärmetransport durch die Strahlung so stark reduziert, dass nun doch die Wärmeleitung im Füllgas den überwiegenden Teil der Übertragung übernimmt. Nun lohnt es sich auch, statt der Luft dort das besser isolierende Argon zu verwenden (4. Tabelle). Insgesamt wird der Wärmtransport zwischen den beiden Oberflächen so von 5,45 W/(mK) auf nur noch 1,38 W/(m²K) reduziert - das ist eine Verbesserung um fast einen Faktor 4.\\ | Durch die Wärmestrahlungs-reflektierende Beschichtung wird der Wärmetransport durch die Strahlung so stark reduziert, dass nun doch die Wärmeleitung im Füllgas den überwiegenden Teil der Übertragung übernimmt. Nun lohnt es sich auch, statt der Luft dort das besser isolierende Argon zu verwenden (4. Tabelle). Insgesamt wird der Wärmtransport zwischen den beiden Oberflächen so von 5,45 W/(mK) auf nur noch 1,38 W/(m²K) reduziert - das ist eine Verbesserung um fast einen Faktor 4.\\ | ||
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Für die Tabelle haben wir $\varepsilon = 0,05$ angesetzt, entsprechend einer hochentwickelten modernen Beschichtung. Die Tabelle geht dabei jeweils von 100% Füllgrad mit dem angegebenen Gas aus. In der Praxis werden diese Füllgrade nicht erreicht, realistisch Werte liegen zwischen 80% und 95%. Dadurch werden die U-Werte etwas höher.\\ | Für die Tabelle haben wir $\varepsilon = 0,05$ angesetzt, entsprechend einer hochentwickelten modernen Beschichtung. Die Tabelle geht dabei jeweils von 100% Füllgrad mit dem angegebenen Gas aus. In der Praxis werden diese Füllgrade nicht erreicht, realistisch Werte liegen zwischen 80% und 95%. Dadurch werden die U-Werte etwas höher.\\ | ||
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- | \\ | + | |Die oben berechneten Verglasungen im Vergleich: |
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Die hier beschriebenen technologischen Innovationen haben es über die vergangenen 50 Jahre ermöglicht, | Die hier beschriebenen technologischen Innovationen haben es über die vergangenen 50 Jahre ermöglicht, | ||
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planung/waermeschutz/fenster/u-werte_von_mehrfach-verglasungen_quantitativ.txt · Zuletzt geändert: 2024/05/12 00:09 von wfeist