grundlagen:bauphysikalische_grundlagen:waermebruecken:wbberechnung:beispiele:unbkeller
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grundlagen:bauphysikalische_grundlagen:waermebruecken:wbberechnung:beispiele:unbkeller [2019/04/10 18:30] – jschnieders | grundlagen:bauphysikalische_grundlagen:waermebruecken:wbberechnung:beispiele:unbkeller [2022/11/29 16:13] (aktuell) – [Leitwertbestimmung] Rechenverfahren präzisiert johannes.seibert | ||
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- | < | + | $$ |
\large{\dfrac{1}{U} = \dfrac{1}{U_f} + \dfrac{A}{(A \cdot U_{bf}) + (z \cdot P \cdot U_{bw}) + (h \cdot P \cdot U_W) + (0{,}33 \cdot n \cdot V)}} | \large{\dfrac{1}{U} = \dfrac{1}{U_f} + \dfrac{A}{(A \cdot U_{bf}) + (z \cdot P \cdot U_{bw}) + (h \cdot P \cdot U_W) + (0{,}33 \cdot n \cdot V)}} | ||
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\Large{\Phi = L_{iu} \cdot (\theta_i - \theta_u) + L_{ie} \cdot (\theta_i - \theta_e)} | \Large{\Phi = L_{iu} \cdot (\theta_i - \theta_u) + L_{ie} \cdot (\theta_i - \theta_e)} | ||
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- | < | + | $$ |
- | \Large{\Phi = \left(\frac{L_{iu} \cdot L_{ue}}{L_{iu} + L_{ue}}\right + L_{ie}) \cdot (\theta_i - \theta_e) \quad \Rightarrow \quad L_{2d} = \left(\frac{L_{iu} \cdot L_{ue}}{L_{iu} + L_{ue}} + L_{ie}\right)} | + | \Phi = \left(\frac{L_{iu} \cdot L_{ue}}{L_{iu} + L_{ue}}\right) + L_{ie}) \cdot (\theta_i - \theta_e) \quad \Rightarrow \quad L_{2d} = \left(\frac{L_{iu} \cdot L_{ue}}{L_{iu} + L_{ue}} + L_{ie}\right) |
- | </ | + | $$ |
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- | < | + | $$ |
- | $$\bordermatrix{ | + | \begin{matrix} |
- | & L_{iu} & L_{ie} & L_{ue} \cr | + | & \begin{matrix}L_{iu}& |
- | L_1 & 1 & 1 & 0 \cr | + | \begin{matrix}L_1\\\\L_2\\\\L_3\end{matrix} |
- | L_2 & 0 & 1 & 1 \cr | + | & \begin{pmatrix}1\quad&1\quad&0\quad\\\\0\quad&1\quad&1\quad\\\\1\quad&0\quad&1\quad\end{pmatrix}\\\\ |
- | L_3 & 1 & 0 & 1 \cr | + | \end{matrix} |
- | } | + | |
- | \\ | + | |
\quad \Rightarrow \quad | \quad \Rightarrow \quad | ||
\begin{matrix} | \begin{matrix} | ||
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L_{ie} = 0{,}5 \cdot (L_1+L_2-L_3) \\ | L_{ie} = 0{,}5 \cdot (L_1+L_2-L_3) \\ | ||
L_{ue} = 0{,}5 \cdot (-L_1+L_2+L_3) | L_{ue} = 0{,}5 \cdot (-L_1+L_2+L_3) | ||
- | \end{matrix}$$ | + | \end{matrix} |
- | </ | + | $$ |
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**Leitwertbestimmung** | **Leitwertbestimmung** | ||
- | < | + | $ |
\Large{_{2d}} | \Large{_{2d}} | ||
- | </ | + | $ |
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- | < | + | $$\large{ |
- | \large{ | + | L_{iu} = 0{,}5 \cdot (L_1-L_2+L_3) = 0{,}5540 \, \frac{\text{W}}{\text{m} \cdot \text{K}} \\ |
- | $$L_{iu} = 0{,}5 \cdot (L_1-L_2+L_3) = 0{,}5540 \, \frac{\text{W}}{\text{m} \cdot \text{K}}} $$\\ | + | L_{ie} = 0{,}5 \cdot (L_1+L_2-L_3) = 0{,}2314 \, \frac{\text{W}}{\text{m} \cdot \text{K}} \\ |
- | $$L_{ie} = 0{,}5 \cdot (L_1+L_2-L_3) = 0{,}2314 \, \frac{\text{W}}{\text{m} \cdot \text{K}}} $$\\ | + | L_{ue} = 0{,}5 \cdot (-L_1+L_2+L_3) = 2{,}6177 \, \frac{\text{W}}{\text{m} \cdot \text{K}}} |
- | $$L_{ue} = 0{,}5 \cdot (-L_1+L_2+L_3) = 2{,}6177 \, \frac{\text{W}}{\text{m} \cdot \text{K}}}$$} | + | $$ |
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- | \large{L_{2d} = \left(\frac{L_{iu} \cdot L_{ue}}{L_{iu} + L_{ue}} + L_{ie}\right) = 0{,}6886 \, \frac{\text{W}}{\text{m} \cdot \text{K}}}} | + | \large{L_{2d} = \left(\frac{L_{iu} \cdot L_{ue}}{L_{iu} + L_{ue}} + L_{ie}\right) = 0{,}6886 \, \frac{\text{W}}{\text{m} \cdot \text{K}}} |
- | </ | + | $$ |
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- | < | + | $$\dfrac{1}{U} = \dfrac{1}{U_f} + \dfrac{A}{A \cdot U_{bf} + A_{bw} |
- | $$\dfrac{1}{U} = \dfrac{1}{U_f} + \dfrac{A}{(A \cdot U_{bf}) + (z \cdot P \cdot U_{bw}) + (h \cdot P \cdot U_W) + (0{,}33 \cdot n \cdot V)} | + | |
\quad \Rightarrow \quad | \quad \Rightarrow \quad | ||
- | U = 0{,}1273 \, \dfrac{\text{W}}{\text{m}^2 \cdot \text{K}}}$$ | + | U = 0{,}1273 \, \dfrac{\text{W}}{\text{m}^2 \cdot \text{K}}$$ |
- | </ | + | |
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$$\Psi_g = L_{2d}-l_{AW} \cdot U_{AW}-0{, | $$\Psi_g = L_{2d}-l_{AW} \cdot U_{AW}-0{, | ||
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- | < | + | $$\Psi_g = 0{,}689 \, \dfrac{\text{W}}{\text{m} \cdot \text{K}} \, - \, 1{,}830 \, \text{m} \, \cdot \, 0{,}120 \, \dfrac{\text{W}}{\text{m}^2 \cdot \text{K}} \, - \, 0{,}5 \, \cdot \, 8 \, \text{m} \, \cdot \, 0{,}1273 \, \dfrac{\text{W}}{\text{m}^2 \cdot \text{K}} = -0{,}042 \, \dfrac{\text{W}}{\text{m} \cdot \text{K}}$$ |
- | $$\Psi_g = 0{,}689 \, \dfrac{\text{W}}{\text{m} \cdot \text{K}}} \, - \, 1{,}830 \, \text{m} \, \cdot \, 0{,}120 \, \dfrac{\text{W}}{\text{m}^2 \cdot \text{K}}} \, - \, 0{,}5 \, \cdot \, 8 \, \text{m} \, \cdot \, 0{,}1273 \, \dfrac{\text{W}}{\text{m}^2 \cdot \text{K}}} = -0{,}042 \, \dfrac{\text{W}}{\text{m} \cdot \text{K}}}$$ | + | |
- | </ | + | |
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==== Leitwertbestimmung ==== | ==== Leitwertbestimmung ==== | ||
- | Eine alternative Vorgehensweise ist im Protokollband 27 des Arbeitskreises kostengünstige Passivhäuser enthalten und wird nachfolgend gezeigt. Für dieses Verfahren werden nur die Leitwerte | + | Eine alternative Vorgehensweise ist im Protokollband 27 des Arbeitskreises kostengünstige Passivhäuser enthalten und wird nachfolgend gezeigt. Für dieses Verfahren werden nur die Leitwerte |
{{ : | {{ : | ||
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- | < | + | $$ |
- | \large{\Psi_g = L_{ie}-l_{AW} \cdot U_{AW}$} | + | \large{\Psi_g = L_{ie}-l_{AW} \cdot U_{AW}} |
- | </ | + | $$ |
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- | < | + | $$ |
\large{\Psi_{Außenwand} = 0{, | \large{\Psi_{Außenwand} = 0{, | ||
- | </ | + | $$ |
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- | < | + | $$ |
\large{\Psi_g = L_{iu}-0{, | \large{\Psi_g = L_{iu}-0{, | ||
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- | < | + | $$ |
\large{\Psi_{Kellerdecke} = 0{, | \large{\Psi_{Kellerdecke} = 0{, | ||
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\large{U_{f, | \large{U_{f, | ||
- | </ | + | $$ |
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\large{\theta_{Keller} = \theta_i-f_x \cdot (\theta_i - \theta_e) = 20 \, ^\circ C - 0{,}5 \cdot (20 \, ^\circ C - (-10 \, ^\circ C)) = 5 \, ^\circ C} | \large{\theta_{Keller} = \theta_i-f_x \cdot (\theta_i - \theta_e) = 20 \, ^\circ C - 0{,}5 \cdot (20 \, ^\circ C - (-10 \, ^\circ C)) = 5 \, ^\circ C} | ||
- | </ | + | $$ |
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Zeile 203: | Zeile 194: | ||
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**Bestimmung der minimalen Oberflächentemperatur und** | **Bestimmung der minimalen Oberflächentemperatur und** | ||
- | < | + | $ |
\Large{f_{Rsi}} | \Large{f_{Rsi}} | ||
- | </ | + | $ |
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Zeile 214: | Zeile 205: | ||
<WRAP centeralign> | <WRAP centeralign> | ||
- | < | + | $$ |
\large{f_{Rsi} = \dfrac{17{, | \large{f_{Rsi} = \dfrac{17{, | ||
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+ | |||
+ | Ein einfacher Weg, um //in konkreten Bauprojekten// | ||
**Information!** Normativ ist der $f_{Rsi}$–Faktor für Wärmebrücken mit drei Temperaturrandbedingungen nicht definiert. Die DIN EN ISO 10211 fordert dann die Angabe von Temperaturkorrekturfaktoren, | **Information!** Normativ ist der $f_{Rsi}$–Faktor für Wärmebrücken mit drei Temperaturrandbedingungen nicht definiert. Die DIN EN ISO 10211 fordert dann die Angabe von Temperaturkorrekturfaktoren, |
grundlagen/bauphysikalische_grundlagen/waermebruecken/wbberechnung/beispiele/unbkeller.txt · Zuletzt geändert: 2022/11/29 16:13 von johannes.seibert